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公司新闻 |
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公司新闻 |
洁能管®用于华电喀什二期发电厂节能效果显著
新疆华电喀什电厂#3、4机组2007投产，凝汽器原采用不锈钢光管，投产后凝汽器真空度太低，端差也很大，机组负荷只能带到60~80%，2008年不得不对投产不到一年的凝汽器进行改造，经过竞标，武汉长河节能环保高科技有限公司的多向扰流强化换热管（洁能管®）改造方案胜出，改造完成后，机组真空、端差改善显著，负荷可带至120%，用户十分满意，仅真空、端差改善年节约燃煤就达20000吨，更不谈机组安全性、可靠性提高满负荷发电带来经济效益。 2009年喀什电厂又成功地与武汉长河公司签约对#1、2机组进行了改造。
（2010.3.10）
国家商标总局接受我公司多向扰流强化换热管商标“洁能管”注册申请
（2010.3.10）
多向扰流强化换热管（洁能管®）再创高效节能奇迹
（2008-6-5）
本公司承接改造的唐山赛德热电#2机凝汽器，采用专利产品不锈钢多向扰流强化换热管后真空提高3-4kPa，端差下降 达50%，再创业界高效节能奇迹,可实现年节煤7500吨以上，折合人民币逾300万元，而且这次改造用户没有投入一分钱。
（2009-10-1）
邯郸陶二矸石热电厂＃4机使用多向扰流强化换热管改造效果显著
（2008-5-1）
继#3机凝汽器改造之后，邯郸陶二矸石热电厂＃4机使用多向扰流强化换热管改造完成，真空和端差改善显著，用户十分满意。
长河公司中标国内20万千瓦汽轮机凝汽器改造项目
（2008-3-5）
继30万千瓦凝汽器增容改造中标之后，多向扰流强化换热管再次中标柳州发电公司20万千瓦汽轮机凝汽器改造项目。
长河公司中标国内30万千瓦汽轮机凝汽器增容改造项目
（2008-2-1）
本公司以优异的方案和先进的技术中标国内30万千瓦汽轮机凝汽器增容改造项目。
多向扰流强化换热管用于徐州华润电力＃1、＃2机组300MW凝汽器
（2007-10-8）
本公司攻克生产工艺难关，生产出新型多向扰流强化换热管和漩流管
（2007-2-8）
本公司攻克国内外公认的三头以上螺旋槽管生产工艺难关，制造出多头螺旋槽管(漩流管)和新型多向扰流强化换热管。与普通单头螺旋槽管相比，漩流管和新型多向扰流强化换热管具有更高的传热性能、更低的流动阻力和更好的抗振能力以及除垢功能。 有关漩流管与普通螺旋槽管的区别请参阅管型选择
漩流管与普通螺纹管的外观区别（上图为漩流管）
新型多向扰流管在凝汽器中的应用
武汉长河节能环保高科技公司承接改造的包头第二热电厂#7汽轮机凝汽器
项目获得内蒙北方联合电力科技进步二等奖
（2007-1-4）
包头第二热电厂#8机100MW汽轮机凝汽器采用不锈钢多向扰流强化换热管改造圆满完成（2006-12-1）
我公司在以合理的技术方案、先进的技术、竞争性的价格一举中标包头第二热电厂＃7机凝汽器铜管更换不锈钢多向扰流强化换热管改造 项目、圆满完成任务、各项技术指标达到并超过预期约定后，蒙电华能包头第二热电厂直接将＃8机凝汽器改造合同授予我公司，工程已于近期安装完工，凝汽器投运后，排汽压力降 至4.1kPa左右，饱和汽温度29.5℃，比设计值还低。
邯郸陶二矸石热电厂＃3机凝汽器用不锈钢多向扰流强化换热管改造后真空度提高显著
（2006-5-24）
邯郸陶二矸石热电厂＃3机凝汽器为60年代出厂的产品， 服役期已达46年，机组改造前真空值为－80kPa左右，换热效率低，管板腐蚀严重，最薄处厚度不足10mm（见下图），经常泄漏。我公司 承接该凝汽器改造，从合同签订到施工完成仅间隔18天，我公司采用不锈钢多向扰流强化换热管替换掉原有铜管，并对管板进行防腐喷涂工艺，改造后，灌水试压一次成功，无一泄漏，胀好率100%，机组带负荷运行，真空值为－90kPa～－94.3kPa，真空度平均提高15%。
 严重腐蚀的管板 |
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换用不锈钢多向扰流强化换热管后的凝汽器内部
长广煤矿发电厂＃2机凝汽器不锈钢多向扰流强化换热管改造圆满完成
（2006-1-1）
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长广煤矿发电厂＃2机凝汽器经过尝试少量换用不锈钢多向扰流强化换热管后，经过近一年的运行发现多向扰流强化换热管结垢明显比铜管轻，而且污垢很容易去掉，用软布一擦管壁光亮如新(下图为剖切的管子内壁照片)，不象铜管那样锈迹斑斑。厂方决定利用这次小修的机会将剩下的铜管全部换用不锈钢多向扰流强化换热管。改造于2005年12月26日下午动工，2005年12月30日下午结束，现场测试改造后的凝汽器真空值 由改造前的－94kPa降为－97kPa，排汽温度由36.2℃降为24.1℃，端差下降2.8℃。厂方对改造效果和施工进度相当满意。（右图为施工中的凝汽器水室照片） |
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广钢热电厂ABB32MW汽轮机冷凝器不锈钢多向扰流强化换热管改造圆满完成
（2005-12-1）
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我公司承接的广钢热电厂ABB产32MW汽轮机凝汽器改造，在施工工期紧、凝汽器周围施工场地十分狭小、施工难度大等条件下，采用了多项专利技术，克服重重困难，圆满提前完成 凝汽器铜管换不锈钢多向扰流强化换热管的任务，现场测试改造后的凝汽器传热系数比改造前增加1～2倍，端差降低，真空度提高，循环水阻基本未变。（右图为凝汽器内部管束） |
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下面为凝汽器改造前后参数及传热系数计算结果：
广钢热电厂凝汽器改造传热系数、节煤效果计算
根据冷却水计算的凝汽器传热系数
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凝汽器参数 |
面积A，m2 |
冷却水量Qs，m3/h |
凝结水温度ts |
进口温度t1 |
出口温度t2 |
端差δt |
温差Δt |
对数平均温压Δtm |
交换热量Q,kJ/s |
传热系数K,W/(m2K) |
|
改造前 |
1760 |
4400 |
45 |
26.2 |
36.2 |
8.8 |
10 |
13.173406 |
51088.89 |
2203.513556 |
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改造后 |
1760 |
4400 |
43 |
26.3 |
41.5 |
1.5 |
15.2 |
6.3072015 |
77655.11 |
6995.530761 |
根据排汽计算 的凝汽器传热系数
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凝汽器参数 |
面积A，m2 |
排汽量Qq，t/h |
凝结水温度ts |
进口温度t1 |
出口温度t2 |
端差δt |
温差Δt |
对数平均温压Δtm |
交换热量Q,kJ/s |
传热系数K,W/(m2K) |
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改造前 |
1760 |
101 |
45 |
26.2 |
36.2 |
8.8 |
10 |
13.173406 |
67270.21 |
2901.429629 |
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改造后 |
1760 |
97.36 |
43 |
26.3 |
41.5 |
1.5 |
15.2 |
6.3072015 |
64996.18 |
5855.15617 |
改造后结果：改造后凝汽器的传热系数是改造前的2～3倍，改造后凝汽器压力降低0.786kPa，端差下降7.3℃。
节煤计算：根据真空、端差与煤耗的关系，以7.3℃端差和0.786kPa的排汽压力变化值来计算，每度电的标准煤耗减少量为7.531克/kWh，如果32MW机组年发电量以2.6亿度计算，年节约标煤量约2000吨，每吨标煤采购价以500元计算， 凝汽器改造后年节煤资金近100万元。扣除旧铜管回收费，改造回收周期约6个月。
包头第二热电厂100MW汽轮机凝汽器采用不锈钢多向扰流强化换热管改造圆满完成
（2005-10-1）
我公司以合理的技术方案、先进的技术、竞争性的价格一举中标包头第二热电厂＃7机凝汽器换热管改造，标的包括10400支长达8500mm的不锈钢多向扰流强化换热管的供货和安装，我公司中标后在极端紧迫的时间内完成 凝汽器换热管的制造，并于近期安装完工，凝汽器投运后，端差由13℃下降到4～6℃，排汽压力降低3kPa左右，下降幅度如此之大，以至于有人怀疑温度计不准确，经校验证实温度计计量准确，下面为改造后的数据：
按排汽计算的凝汽器传热系数
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凝汽器参数 |
面积A，m2 |
冷却水量Qs，m3/h |
凝结水温度ts |
进口温度t1 |
出口温度t2 |
端差δt |
温差Δt |
对数平均温压Δtm |
带走热量Q,kJ/s |
传热系数K,W/(m2K) |
|
改造前 |
6800 |
14260 |
34 |
15 |
17 |
17 |
2 |
17.981466 |
33114.89 |
270.8253344 |
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改造后 |
6800 |
14260 |
33 |
23 |
27 |
6 |
4 |
7.8304608 |
66229.78 |
1243.81866 |
按循环水计算的凝汽器传热系数
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凝汽器参数 |
面积A，m2 |
排汽量Qq，t/h |
凝结水温度ts |
进口温度t1 |
出口温度t2 |
端差δt |
温差Δt |
对数平均温压Δtm |
带走热量Q,kJ/s |
传热系数K,W/(m2K) |
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改造前 |
6800 |
189 |
34 |
15 |
17 |
17 |
2 |
17.981466 |
127570.8 |
1043.319357 |
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改造后 |
6800 |
238 |
33 |
23 |
27 |
6 |
4 |
7.8304608 |
159644.5 |
2998.179256 |
南昌电厂＃11机凝汽器乙侧采用不锈钢多向扰流强化换热管改造后效果明显
（2005-6-18）
南昌电厂有两台同型号的125MW机组， 其凝汽器都采用了不锈钢管，其中＃10机 凝汽器全部用光管，＃11机 凝汽器乙侧大约有42%采用了多向扰流管，其余部分及甲侧采用光管，两台 凝汽器的管型组成如下：
＃10机 凝汽器：TP304φ25×0.7光管1500根，φ25×0.6光管10700根。
＃11机 凝汽器：甲侧TP304φ25×0.7光管750根，φ25×0.6光管5350根；乙侧TP304φ25×0.75光管962根，φ25×0.65多向扰流管5138根。
南昌电厂 凝汽器应用非常典型，光管与扰流管的使用效果对比明显，下表是2005年6月14日的监控数据：
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机组 编号 |
负荷 MW |
排汽温度 ℃ |
凝汽器压力 kPa |
冷却水温度（进口/出口） |
凝汽器端差，℃ |
||
|
甲侧 |
乙侧 |
甲侧 |
乙侧 |
||||
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＃10 |
110 |
47.6 |
－90.2 |
27.12/39.80 |
27.02/36.98 |
7.80 |
10.62 |
|
＃11 |
117 |
46.0 |
－91.4 |
26.47/38.81 |
27.15/40.86 |
7.19 |
5.14 |
通过以上数据可以明显发现光管与扰流管的换热效果的差别，其主要表现为凝汽器真空和端差的降低，使用光管的＃10机 凝汽器与使用了扰流管的＃11机 凝汽器真空值差别为1.2kPa；同是＃11机 凝汽器，使用光管的甲侧与使用扰流管的乙侧端差相差2.05℃。很显然，如果＃11机 凝汽器另外58%的管也换成扰流管，那么真空和端差将会更低。下表为凝汽器传热系数计算结果：
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南昌＃11机凝汽器 |
面积A，m2 |
冷却水量Qs，m3/h |
凝结水温度ts |
进口温度t1 |
出口温度t2 |
端差δt |
温差Δt |
对数平均温压Δtm |
带走热量Q,kJ/s |
传热系数K,W/(m2K) |
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改造后甲侧 |
3550 |
9050 |
46 |
26.47 |
38.81 |
7.19 |
12.34 |
12.349131 |
129669.4 |
2957.826934 |
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改造后乙侧 |
3550 |
9050 |
46 |
27.15 |
40.86 |
5.14 |
13.71 |
10.550538 |
144065.4 |
3846.421446 |
（凝汽器乙侧排汽压力和凝结水温度受甲侧的影响，乙侧传热系数的计算结果比实际要低，甲侧的计算结果则比实际要高）
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施工中的南昌电厂 |
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